&#

   ===== 

in Предыдущий раздел, благодаря недостаточности стробной системы, она не смогла обеспечить достаточную подачу, а начальные параметры наливания привели к сокращению и дисперсионной усадке. Следовательно, структура с неровной толщиной и локальной температурой должна быть улучшена. Учитывая, что районы с большими изменениями толщины структурной стенки склонны к остаточным напряжению и деформациям, мы воспринимаем

101; D Система строения бегуна на лезвие с стояком на одной стороне, чтобы справиться с быстрым охлаждением и неполным кормлением. В координации с стояком мы помещаем бегун прямо над бегуном. Кроме того, конструкция стояка должна соответствовать стандарту энергетики. 7 Это означает, что время затвердевания стоянки и шею стояка должны превышать время затвердевания полости формы, чтобы гарантировать, что канал подачи остается беспрепятственным. Чтобы улучшить функцию кормления, стояк горизонтальный, который может обеспечить плавный путь подачи и

==the кратчайшее расстояние подачи до литья. Кроме того, чтобы гарантировать, что существует достаточное количество расплавленного металла, чтобы заполнить дефекты литья, размер и объем стояка должна соответствовать следующей формуле 8:

-

в формуле, v1, v2 и v3 соответственно представляют объем Riser (MM3), требования к пополнению объема литья и объем конечного затвердевания стояка, а β представляет собой коэффициент усадки затвердевания ( %) литого сплава. Мы будем использовать уравнение (2) (размер: 60 (d) × 60 (h) мм) для проектирования четырех стояков на левой стороне концентратора рабочего колеса, чтобы сыграть роль кормления. На рисунке 4а показана детали дизайна системы строб, которая содержит 4002480 клетки в общей сложности. Используйте TCHAMIC1650 и TCERAMIC

1250 ° C. На рисунке 4В показано переходное явление расплавленного металла потока при T

2,2 секунды. Как показано на рисунке, стояк значительно снижает эффекты потока и турбулентности вблизи тонкой стенки, тем самым снижая возможность поры. Кроме того, анализ времени коагуляции указал, что общее время коагуляции увеличилось с 882,5 секунды до 935,4 секунды. Добавление стояка уменьшило время затвердевания вблизи тонкой стенки от 320 секунд до 300 секунд. Время затвердевания шеи стояка (T440 секунд) превысило время затвердевания начальной усадочной полости области (T-150 секунд). Эти-

changes позволяют успешно завершить кормление.

 4 улучшить физическую модель системы заливки; B T 2,26 секунды переходного потока расплавленного металла во время наливки; CT-252,6 секунды переходного затвердевания-&#

5 a c улучшают вероятность дефектов в разных частях строения системы, цвет представляет вероятность дефектов

6 отношения между: температура

time; температура

solid фракция, полученная из термодинамического датчика. 3A и 5A

analysis от термодинамического поведения под начальным планом и улучшенным планом/

figure 5 иллюстрирует вероятность возникновения дефектов с использованием различных частей схемы улучшения. Как видите, система Redesigned Gating System значительно снижает возможность усадки в тонких

walled областей. Это можно отнести к добавлению резцов и более высокой температуры заливки. Чтобы определить причину дефектов литья в соответствии с начальными параметрами, мы установили термодинамический датчик вблизи тонкой стенки лезвия рабочего колеса для выполнения температурного времени и времениSolid Analyse, как показано на рисунке 1 и рисунок 2. 3А и 5А. Результат показан на рисунке 6. Как показано на рисунке, температура расположения дефектов с использованием начальной схемы литья DROp с температурой тела 1400 ° С раньше, чем температура в том же месте, используя Улучшена схема. Первые начинают падать ниже температуры солидарки при 390 секунд, а последняя не делает этого до 500 секунд. Очевидно, что если нет стояков, начальная система строб приведет к тому, что вторичные дендриты в конструкции рабочего колеса слишком быстро затвердевают. Это приводит к недостаточному питанию в лезвие, что приводит к образованию усадочных поров. На рисунке 6В показано, что, когда твердая фракция начальной заливки составляет 70%, это решение вызывает падение температуры от 1400 ° C, но при улучшенной заливной системы это не происходит до тех пор, пока твердая фракция не составляет 78,5%. Мы сделаем вывод, что при начальных условиях наливания чрезмерно быстрая падение температуры при этом расположении увеличивает сопротивление потока. Хотя улучшенная заливная система продлевает общий процесс затвердевания, оно значительно улучшает наличный эффект. Расплавленный металл.

\\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\n \\ntis Исследование \\n \\n \\n \\n \\nthis Описывает оптимизацию процесса литья инвестиций для центробежных насосных колес на основе Anncasting Численное моделирование. Основные выводы этого исследования следующие: \\n \\n \\n \\ N1. Измените комбинацию параметров наливки и выливающей системы \\ NFEEDING, чтобы увеличить температуру выливания температуры и температуры пресс-формы, уменьшить скорость охлаждения в тонкой стенке лезвия рабочего колеса, тем самым уменьшая возможность деформации поверхности и усадки. \\ N \\n \\n \\ N2. Комплексная внутренняя структура и неравномерная толщина лезвия рабочего колеса являются основными причинами усадки и пор в некоторых областях. Улучшенная схема продлевает время затвердевания; Но добавление Riser делает его металлом \\n \\n \\n \\nThe, затвердеваю ранее в областях, где \\n \\n101; Толщина структурной стенки слишком много меняется. \\n \\n \\n \\n3. Выход начальных параметров и улучшенные параметры составлял 30,2% и 28,9% соответственно. Хотя вывод, использующий начальную стробную систему, выше, это приводит к более высокой пористости усадки и пористости в отливке рабочего колеса. Добавление стояка приводит к снижению вывода; Однако это полностью устраняет образование дефектов. \\n \\n \\n \\n \\n